影響氣墊式控壓室位置選擇的幾個控制條件

　　挪威已建的10座氣墊式調壓室設計一般遵循不襯砌隧洞的有關設計準則，中國已建的自一里水電站、小天都水電站及在建的木座水電站3座氣墊式調壓室，對其布置設計是仁者見仁、智者見智。事實上，合理進行氣墊式調壓室的布置設計，對保證氣室及水幕的安全、可靠及經濟運行具有十分重要的意義。文章通過挪威9個工程(Engineering)及中國3個工程共12座氣墊式調壓室布置設計的資料，論述并總結了影響氣墊式調壓室位置選擇的控制（control)條件、氣墊式調壓室與水道立面布置的關系、交通檢修洞、空壓機室等附屬洞室的布置、氣室形狀及水幕布置設計等方面網站內容，希望能夠和該方面的專家們一起探討。
　　1影響氣墊式調壓室位置選擇的幾個控制（control)條件
　　1. 1地應力條件地應力條件是氣墊式調壓室位置比選時必須滿足的必要條件，一般稱之為最小主應力準則，即最小主地應力應大于氣墊式調壓室的最大內水壓（特指：壓強）力和最大氣體壓力，更確切的說，應是巖石中節理內的法向壓力大于調壓室內(indoor)最大氣壓和水壓力。
　　問題的關鍵在于最大內水壓力(pressure)或最大氣體壓力的代表值是按動水壓力或動態下的最大氣壓考慮，還是采用靜態工況下的對應值。有的認為最小主應力應按大于最大動水壓力或動態氣體壓力考慮，并留有
　　1. 4～
　　1. 6倍的安全(security)系數。通過研究挪威數個工程的資料后認為，上述的設計觀點是不合適的，甚至是不正確的。這樣做的結果，過于嚴格地限制了調壓室位置的可選范圍，同時有可能使位置選擇在距離不利構造附近的地方，對調壓室的安全運行帶來不利影響，如木座氣墊式調壓室的專題設計。
　　挪威經驗（experience)準則是最小主應力應大于正常運行條件下的最大靜內水壓力或相應的最大氣體壓力，同時考慮不小于
　　1. 2的安全系數。其理由是氣墊式調壓室的調保計算成果應保證最大動水壓力或相應氣體壓力不超過正常運行情況下的15%～20%.根據中國的實際情況，最小主應力準則可明確為最小主地應力不小于最大動水壓力或相應氣體壓力，但最大動水壓力的取值應考慮到水力學計算和實際運行之間的可能誤差。因為動水壓力情況的持續時間短暫，即使最小主地應力瞬間小于最大動態氣壓或水幕壓力亦不會出現氣壓或水力劈裂，水幕的最大壓力按氣室最大動態氣壓設計應是合適的。
　　對地應力的測試應以水力致裂法為準，它比解除應力法等更接近壓力(pressure)隧洞的實際工作情況，以及更具有大比尺巖體試驗的有效性。昆山空壓機保養是回轉式連續氣流壓縮機，在其中高速旋轉的葉片使通過它的氣體加速，從而將速度能轉化為壓力。這種轉化部分發生在旋轉葉片上，部分發生在固定的擴壓器或回流器擋板上。對地應力的取值應有一個整體范圍(fàn wéi)的概念，而不應局限在氣墊式調壓室所處的局部位置。在局部地應力條件不能滿足地應力準則時，通過(tōng guò)實測值對地應力場進行三維有限元回歸分析，合理確定最小主應力值。
　　托帕電站調壓室內的最大靜態空氣壓力為
　　4. 4 M Pa，水幕設計的壓力為
　　4. 9M Pa，較調壓室空氣壓力有0. 5M Pa的超壓。工程總計進行了5組35個水力劈裂試驗，在靠近廠房及與之相連的隧洞系統處進行了A和B組測試，這2組測得的承壓水壓力為
　　5. 2～
　　11. 9M Pa.在氣墊調壓室上游洞中進行的C組試驗，其測定結果用來作為氣墊式和水幕設計的依據，這組試驗的承壓水壓力為
　　4. 3～
　　7. 3M Pa，最低壓力值為
　　4. 3M Pa，小于最大靜態空氣壓力。在調壓室隧洞中進行了D組試驗。雖然在很長的試孔中一些測試失敗，但可信的測試所得承壓水壓（特指：壓強）力為
　　4. 5～
　　5. 0M Pa.
　　由于測試所得的局部最小承壓水壓力(pressure)（最小地應力）不能滿足大于
　　1. 2倍最大靜態空氣壓力為414 M Pa的要求，考慮到地應力應在一定的范圍內整體起作用，故綜合各測點成果，最小主應力值按517 M Pa考慮，并作為調壓室和水幕的設計依據。昆山空壓機是回轉容積式壓縮機，在其中兩個帶有螺旋型齒輪的轉子相互嚙合，使兩個轉子嚙合處體積由大變小，從而將氣體壓縮并排出。
　　1. 2地質構造條件調壓室位置的選擇應十分重視不利地質構造的影響。昆山空壓機是回轉容積式壓縮機，在其中兩個帶有螺旋型齒輪的轉子相互嚙合，使兩個轉子嚙合處體積由大變小，從而將氣體壓縮并排出。一般要求選擇巖石強度高（堅硬巖）、巖體較完整、洞室穩定性好的位置布置氣墊式調壓室，避開較大的不利地質構造和巖溶發育地區。為使巖體具有較好的抗滲性，圍巖應選擇、類圍巖為主，盡量避開裂隙發育的地區。調壓室本身部位及其周圍小范圍內的巖體質量并不必有過高的要求，但其外圍應至少有50～100 m左右完整區域巖體，以封閉漏氣和漏水。特別是在50 m以內范圍內，不宜有較大的斷層、節理破碎帶等不利構造，當這些構造垂直隧洞走向，且傾角較陡時，條件更為不利。它不僅會形成漏水、漏氣通道，甚至會因滲水后，結構面的有效應(effect)力降低，而造成水力劈裂破壞。
　　1. 3巖體抗滲透條件及地下水位條件（1）巖體的抗滲性巖體滲透性是確定洞壁巖體漏水、漏氣量的重要指標，特別是當漏氣量較大時，將直接增加運行費用，甚至影響氣墊式調壓室的正常運行，而不得不重新進行防滲加固處理(chǔ lǐ)或增加水幕措施。昆山空壓機保養是回轉式連續氣流壓縮機，在其中高速旋轉的葉片使通過它的氣體加速，從而將速度能轉化為壓力。這種轉化部分發生在旋轉葉片上，部分發生在固定的擴壓器或回流器擋板上。應盡可能選擇透水性微弱的巖體進行氣墊式調壓室布置，中國幾個氣墊式調壓室的設計，對洞壁巖體透水率要求小于
　　1. 0 L u的要求，和挪威已建成的工程相比，標準偏低，值得進一步探討洞壁透水率的標準。
　　可以看出，大多數氣墊式調壓室圍巖的透水率均遠低于1 L u.Kvillda
　　L、Tafjord兩工程透水率較大，運行中漏氣較嚴重(serious)，補漏處理方案中采取了增設水幕的措施，O sa氣墊式調壓室透水率近1 L u，運行過程中發生了相對空壓機容量而言不可接收的漏氣量，不得不在電站運行8個月后停機檢修，Torpa滲透系數較大，地下水位較低，第1次在設計中主動考慮設置了水幕。
　　Kvilldal水電廠調壓室的圍巖孔隙水壓力與空氣壓力比為0. 6， 1981年開始運行，氣墊壓力4M Pa，運行后氣體滲漏(seepage)量達240 N. m 3 h，產生了不允許的空氣漏失， 1983年設置一道水幕并投入運行后，漏氣現象完全消除。
　　Tafjord電站圍巖孔隙水壓（特指：壓強）力與空氣壓力比也僅為0. 48～0. 56， 1982年開始運行，調壓室氣墊壓力在
　　6. 5～
　　7. 77M Pa之間，運行當年即發現調壓室漏氣，漏氣量150 N. m 3 h.盡管比Kvilldal電站小，但電站的空壓設備有限，難以讓調壓室有效地工作，所以在1982～1990年間，該電站調壓室完全充水，形同虛設。開始曾進行了灌漿修補工作，但未能湊效，后不得不加設水幕。
　　O sa電站氣墊式調壓室，盡管在施工中進行了有效的水泥灌漿（guàn jiāng）和化學灌漿，同時在洞頂采用噴錨支護，但運行后不久發生約900 N. m 3 h的漏氣，這與可供使用的空壓機容量2 320 N. m 3 h相比是不可接收的，因而在電站運行8個月后不得不停機檢修，漏氣處理用了3個月時間。工程包括6 800 m鉆孔，灌入水泥36 t，化學灌漿5 500 L ，灌漿集中在滲漏嚴重部位。補漏處理后，漏氣量穩定在80 N. m 3 h，盡管這仍是所有運行的氣墊式調壓室中的最高值，但空壓機可充分適應氣墊運行的需求。
　　相對而言，盡管中國幾座電站的氣墊式調壓室位于花崗巖等巖石強度（strength)較高的巖體內，但由于裂隙及砂巖俘虜體等不良地質現象發育，巖體透水性均遠高于挪威有關工程，盡管大部分巖體的透水率小于1L u，達到了一般防水帷幕的標準，但由于巖體的透氣性可能會達到透水性的100倍，對氣墊式圍巖的灌漿仍是必要的，灌漿的標準也應相應提高，筆者認為至少不應大于0. 1 L u.
　　（2）地下水位氣墊式調壓室位置的選擇應考慮到周圍山體的地下水位情況(Condition)。天然(natural)地下水壓力若高于氣墊壓力，在運行過程中，朝向氣墊的地下水壓力梯度是正的，就可以減少甚至避免漏氣，從而可以減少氣墊式的防滲處理工程量及空壓機的補氣運行費用。
　　如果擬建氣墊式調壓室位置的天然地下水位高度，低于最高氣體壓力(pressure)水頭，或者天然地下水情況說不清楚，在巖體透水性又較大時，采取工程措施對控制氣墊式內氣體的滲漏(seepage)是十分必要的。一方面，可以采用固壁灌漿措施，使圍巖的透水率降到0. 1 L u以下甚至更低，這樣的處理方案費用(expense)可能較大，只要施工質量有一點疏漏，就可能前功盡棄；另一方面，是需要設置水幕，人為地產生必要的水壓（特指：壓強）力，以解決漏氣問題。
　　（3）巖體間水力梯度要求氣墊式調壓室周圍因施工通道和其他洞室的布置，總會存在一定的臨空面。臨空面的存在，縮短了高壓水流及氣體的滲透通道長度，加大了巖體間的水力梯度或氣壓梯度，這對控制漏氣量是十分不利的，甚至會發生水力劈裂及氣壓劈裂破壞，應盡可能加大滲徑長度。根據自一里氣墊調壓室補漏加固并結合中國高壓隧洞設計經驗，水力梯度宜根據圍巖的完整性和透水性情況取為3～5左右。達不到要求時，應采用鋼筋混凝土襯砌加固結灌漿的措施延長滲徑。
　　1. 4調節保證要求氣墊式調壓室距廠房的最短水平距離應不小于高壓不襯砌隧洞對鋼襯段長度的要求，這不僅取決于地質條件，而且取決于水頭、廠房規模和方位，按挪威經驗（experience)，一般取靜水頭12%～20%.在已建、在建工程中， Tafjord電站氣墊式調壓室距離廠房最近，距水輪機的距離僅為150 m ，其他大部分為350～680 m ，有3個工程超過1 000 m ，已建的最大值為1 300 m.
　　氣墊式調壓室應盡可能的距離水輪機近一些，以提高調保效果，但最小距離應考慮到廠房的布置和失事后對廠房安全的影響，并保證抗滲安全的要求。最大極限的距離應根據調保計算來確定。
　　2氣墊式調壓室位置與水道立面布置的關系在采用氣墊式調壓室方案時，引水隧洞一般采用緩坡布置（俗稱一坡到底）較為合理經濟。這種布置方案，省掉了常規調壓室方案下游（比喻落后的地位)引水道上很長的高壓豎井或斜井，使隧洞埋深增加，更有利于采用不襯砌隧洞，減少隧洞襯砌工程量；同時調壓室可以盡量靠近廠房布置，對水擊波的反射有利，可減少水擊壓力、增加機組(unit)的穩定（解釋:穩固安定；沒有變動)性，對電站運行有利；另一方面，隧洞縱坡基本可和沿河公路一致，大大縮短了常規調壓室方案因施工調壓室和低壓段隧洞所需的上山公路，極大程度減輕甚至避免了對環境破壞(vandalism)的不利影響，使一些制約水電工程建設的敏感問題(Emerson)得到了解決。
　　但受設計(design)經驗和建設技術的限制，以及考慮到圍巖質量、地應力條件、施工交通條件等方面的要求，也不乏采用緩坡段隧洞及其后接壓力斜井或豎井的布置方式，特別是在一個國家(country)早期建設的高水頭電站時。
　　自一里水電站為四川涪江支流火溪河的第2個梯級電站，位于水牛家水電站下游，約10 km引水隧洞和地下廠房位于火溪河右岸。電站裝機2臺，總裝機容量130MW.電站最大水頭47
　　4. 14m ，最小水頭43
　　9. 95 m ，最大發電引用流量3
　　3. 16 m 3 s.
　　自一里氣墊式調壓室為中國第1個研究應用的氣墊式調壓室，考慮到引水隧洞若采用“一坡到底”的布置方式，隧洞80%左右為高壓洞段，相應的氣墊式調壓室最大氣壓將超過500 m ，另外，長高壓隧洞沿線地質情況不明朗，施工和將來電站運行中不可預見的因素較多，且工程工期緊張，各施工支洞不宜做大的調整。因此從穩妥的角度出發，自一里氣墊式調壓室方案的引水隧洞未采用“一坡到底”的布置方式，而是采用在氣墊式調壓室前采用豎井集中壓低洞線，在上平段和下平段之間的中平段上設置氣墊式調壓室。引水隧洞低壓段總長約8 600 m ，總高差約40 m ，隧洞平均縱坡約0. 45% ，調壓室前的一級豎井高度約260 m ，下游二級豎井的高差約150 m ，下平段靜水頭約484 m ，氣墊式調壓室和引水隧洞中平段連接處的靜水頭約337 m.
　　Sim a水電站氣墊式調壓室設計于1973年，電站最大毛水頭1 152 m ，考慮到當時氣墊式調壓室的設計經驗，引水隧洞沒有采用平均坡度1∶9的一坡到底，氣室處水頭達780m的布置方案。實際采用的方案為1∶14的緩坡引水隧洞加近600 m水頭的高壓斜井布置方案，氣墊式調壓室布置在緩坡引水隧洞的左側上方，氣墊室處水頭約490 m ，距離水輪機距離約1 300 m.Kvilldal水電站第1臺機組(unit)1981年12月投入運行，也是采用了氣墊式調壓室設置于緩坡隧洞段，其后接4條高差約90 m的壓力斜井布置方案。
　　U lset水電站1985年2月投入運行，氣墊式調壓室設置在5‰的緩坡段上，調壓室后262m處接高差70 m的壓力斜井。其他設置氣墊式調壓室的電站，引水隧洞均采用緩坡布置方案，典型的布置有Jukl
　　A、O ksl
　　A、O s
　　A、Torp
　　A、小天都、木座等水電站。小天都水電站位于四川康定縣境內的瓦斯河上，其上游為木格措風景區， 318國道沿河通過，引水發電系統均位于瓦斯河右岸，地下廠房內裝機3臺，總裝機容量240MW ，電站設計毛水頭39
　　2. 5 m ，電站最大發電引用流量7
　　7. 7 m 3 s.
　　引水隧洞采用平均縱坡為
　　5. 6%的“一坡到底”布置型式，并在水輪機上游490 m左右處設連接管和氣墊式調壓室相聯引水隧洞總長約6 182m ， 100～450 m水頭的洞段約占5 000 m ，壓力隧洞水平埋深一般500～800 m ，垂直埋深一般300～750 m ，滿足挪威準則對不襯砌隧洞要求的覆蓋（Cover)厚度，絕大部分洞段采用不襯砌結構或噴錨結構。
　　調壓室氣墊式圍巖為斜長花崗巖、花崗閃長巖，以類圍巖為主，其水平埋深450～500 m ，垂直埋深435～500 m ，水力致裂法實測巖體最小主地應力
　　7. 88～
　　10. 12M Pa，大于調壓室內最大氣壓。
　　調壓室選擇避開了2個裂隙和擠壓破碎帶發育的斜長花崗巖與閃長巖接觸帶，距離接觸帶的最近距離約200 m.氣墊式調壓室位于引水隧洞右側，設計尺寸為156 m×
　　9. 6 m×
　　15. 5 m
　　（長×寬×高） ，氣室內水墊深3 m ，氣室與引水隧洞采用豎井連接，氣室頂部設置有寬8 m的城門洞型水幕室，底板高出氣室頂拱15 m ，水幕壓力
　　4. 25M Pa，水幕孔深35～60 m.
　　氣墊式調壓室的設計氣體壓力
　　3. 75M Pa，最大氣壓
　　4. 35M Pa，最小氣壓
　　3. 35M Pa，設計氣體體積18 048 m 3。木座水電站為四川涪江支流火溪河的第3個梯級電站，位于自一里水電站下游（比喻落后的地位)，約12 km的引水隧洞和地下廠房位于火溪河左岸。電站裝機2臺，總裝機容量100MW.電站最大水頭28
　　9. 01m ，最小水頭26
　　1. 75 m ，額定水頭26
　　2. 7 m ，最大發電引用流量4
　　3. 02 m 3 s.
　　其引水隧洞采用縱坡為
　　1. 5%～
　　5. 5%的“緩坡到底”布置型式，氣墊式調壓室距離水輪機約300 m左右，圍巖為凝灰質黑云母變粒巖，飽和抗壓強度大于100M Pa.設計初擬氣墊式調壓室位置的設計氣壓為2190 M Pa，最大氣體(gas)壓力
　　3. 63M Pa，水力致裂法實測巖體最小主應力б3 = 
　　5. 37M Pa，氣墊式調壓室圍巖以類為主，其最小埋深約250 m ，滿足挪威準則要求。由于初擬的氣墊式調壓室位置緊挨著上游的擠壓破碎帶J1，專題審查要求根據施工開挖后揭露的地質條件，對調壓室的位置和軸線進行必要調整。
　　3氣墊式調壓室交通檢修洞、空壓機(compressor)室等附屬洞室的布置氣墊式調壓室位置（position )確定之后，調壓室施工交通洞、檢修洞、空壓機室、堵頭位置的布置合理與否，水幕室的布置合理與否，關系到氣墊式調壓室的成敗，中國剛開始修建氣墊式調壓室時，對此方面認識不足，這已被后來的運行實踐所證明。盡管挪威專家沒有關于附屬洞室及水幕室布置設計方面的理論和經驗介紹，他們給自一里咨詢時，也未重視這方面的問題，這可能與受邀專家不一定是親身參與挪威氣墊式調壓室設計或者說是對布置設計沒有深刻研究的專家有關。挪威的氣墊式調壓室布置設計遵循了正確的理念，盡管這些理念沒有被總結出來，但它貫穿于挪威已建的8個氣墊式調壓室中。
　　O ksla水電站，氣墊式調壓室最大靜水氣墊壓力為
　　4. 4M Pa，氣室布置在引水隧洞右側，交通(traffic)洞和空壓機室布置在隧洞的左側，交通洞和引水隧洞連接處采用帶伸縮節的敞式鋼管封堵，僅有的附屬洞室交通洞，其臨空面距離氣室的最小距離大于100 m.
　　B rattset水電站，氣墊式調壓室最大靜水氣墊壓力為
　　2. 5M Pa，氣室布置在引水隧洞左側，交通洞和空壓機室布置在隧洞的右側，交通洞和引水隧洞連接處采用裝門的混凝土塞封堵，僅有的附屬洞室交通洞，其臨空面距離氣室的最小距離大于150 m.
　　U lset氣墊式調壓室最大氣墊壓力
　　2. 8M Pa，其施工(construction)交通洞、檢修洞、觀測洞均采用距氣室下游260 m遠的A號橫洞，運行期用鋼閘門封閉。Kvilldal水電站，氣墊式調壓室最大氣墊壓力
　　4. 1M Pa，后期補做的水幕最大設計壓力
　　5. 1M Pa，氣室布置于引水隧洞左側，周圍300余m范圍內沒有其他附屬洞室及臨空面，施工期運輸交通洞進口(import)和空壓機室位于最后一個壓力(pressure)岔管的下游側。
　　Torpa水電站，氣墊式調壓室最大氣墊壓力414 M Pa，水幕最大設計壓力
　　4. 9M Pa，氣室布置于引水隧洞左側，周圍200 m左右范圍內沒有其他附屬洞室及臨空面，唯一的一個附屬洞室施工期運輸交通洞位于隧洞的左側，空壓機室布置于堵頭外的交通洞內。
　　總結挪威氣墊式調壓室的布置經驗，主要有以下3點：一是附屬洞室盡量的少，且洞室的臨空面距離氣室盡量的遠；二是氣室和交通洞、空壓機室等洞室盡量分開布置于隧洞的兩側；三是氣室至臨空面的水力梯度或氣壓梯度一般在1～5之間。水力梯度取決于巖體的完整性和透水性，附屬洞室的布置應能盡量降低巖體間的水力梯度，以減少漏氣和漏水量；附屬洞室和氣室分開布置于引水隧洞兩側，則由于隧洞本身高壓水的阻隔，抬高了氣室周圍的地下水位，阻擋了氣室內氣體向臨空面的滲漏。
　　比較中國自一里和小天都的氣墊式調壓室設計，自一里氣墊式調壓室周圍有隧洞交通支洞、水幕室交通洞、氣墊式交通洞、地勘探洞等多個臨空面，且均位于隧洞的左側，水幕孔的最短滲徑僅約30 m ，氣室的最短滲徑僅40多m ，相對于其
　　3. 23 M Pa設計氣體壓力和
　　3. 73M Pa水幕的設計壓力，水力梯度顯然難以滿足要求，在初期運行時，出現大量漏水、漏氣現象是必然的。在補強方案的咨詢時，提出了加大幾個交通通道的混凝土(Concrete)襯砌和固結灌漿（guàn jiāng）范圍，并加深高壓固結灌漿深度至8～10 m ，襯砌范圍按實際滲徑不小于100 m控制，以盡量使水幕孔周邊區域，在穩定滲流期，維持較高的地下水位的建議。
　　小天都工程的附屬洞室布置，存在和自一里相類似的問題，具體的布置設計尚需要等待實際運行的考驗。
　　4氣室形狀與水幕布置設計氣室的形狀有條形和回型、V型等布置型式，這主要取決于氣墊洞室的規模和地質條件，以有利于減少滲漏和洞室穩定（解釋:穩固安定；沒有變動)為原則條形氣墊式的軸線一般和隧洞成斜交。除Kvilldal和Torpa氣墊式調壓室外，國內外的氣墊式調壓室多采用條形布置。水幕的布置設計， Kvillda
　　L、Tafjord是后期改建的，無專門的水幕室，通過鋼管將高壓水注入到氣室的周邊巖體內形成水幕， Torpa氣墊式調壓室是第一個設計中就考慮采用水幕的工程，水幕室設計在回型氣室中間的上部，為一直徑5～6 m的穹頂桶狀體，水幕廊道底板高出氣墊頂部10 m ，水幕室和氣室之間用混凝土塞封堵，水幕的范圍覆蓋了整個調壓室頂部以及邊墻。昆山空壓機維修是更換全部磨損的零件，空壓機轉1000個小時或一年后，要更換濾芯，在多灰塵地區，則更換時間間隔要縮短。濾清器維修時必須停機，檢查壓縮機所有部件，排除壓縮機所有故障。
　　中國有關工程的水幕室布置設計和Torpa完全不同，采用和氣墊式平行的水幕廊道，其體積空間較大，水幕室充水時，在氣墊式和水幕室壓力差較大時，兩者之間的巖體容易被擊穿，其結構上存在不利的一面，值得今后進一步研究改進， Torpa的水幕室布置是值得借鑒的主要型式。
　　5幾點體會（1）氣墊式調壓室位置選擇及附屬洞室、水幕室等的布置設計，是關系氣墊式調壓室成功與否的關鍵。
　　（2）最小主地應力應按大于最大動水壓力(pressure)或動態氣體壓力，并留有
　　1. 4～
　　1. 6倍的安全系數過于保守，最小主應力應大于最大動水壓力或不小于
　　1. 2的最大靜水壓力。
　　（3）氣室外圍應至少有50～100 m厚度的完整巖體，特別是在50 m以內范圍內，不宜有較大的斷層、節理破碎帶等不利構造，以封閉漏氣和漏水。
　　（4）提高氣墊式調壓室圍巖的防滲標準，灌漿后的圍巖透水率應至少不大于0. 1 L u.
　　（5）采用氣墊式調壓室方案的引水隧洞，應盡量采用“緩坡到底”的布置型式。
　　（6）應盡量減少附屬洞室的數量，且洞室的臨空面距離氣墊式應盡量的遠，氣墊式至臨空面的水力梯度或氣壓梯度宜小于5，最好小于3；氣墊式調壓室和交通洞、空壓機(compressor)室等洞室盡量分開布置于隧洞的兩側。
　　（7）應盡量減少水幕室的空間體積，避免水幕室和氣墊式之間巖體結構發生不利后果