空壓機(jī)性能的研究與動(dòng)態(tài)模型建立

　　隨著集中空調(diào)系統(tǒng)的大量應(yīng)用，電力需求急劇增加，導(dǎo)致(cause)部分地區(qū)用電高峰時(shí)段電力緊缺。為解決這一問題，蓄能空調(diào)技術(shù)開始受到重視。目前應(yīng)用較多、技術(shù)相對(duì)成熟的蓄能技術(shù)當(dāng)屬冰蓄冷技術(shù)，但冰蓄冷技術(shù)還不能完全解決濕熱地區(qū)室內(nèi)空氣(Basin air)除濕及提高空調(diào)舒適性的問題。為此，筆者提出了一種先進(jìn)的蓄能空調(diào)技術(shù)DDD變質(zhì)量能量轉(zhuǎn)換及儲(chǔ)存技術(shù)，該技術(shù)有閉式和開式兩種工作循環(huán)類型。本研究主要目的是揭示開式蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行中能量轉(zhuǎn)換及儲(chǔ)存過程質(zhì)能的變化規(guī)律、系統(tǒng)內(nèi)溶液參數(shù)及各設(shè)備(shèbèi)工作參數(shù)和負(fù)荷隨系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間的變化關(guān)系。
　　1系統(tǒng)(system)工作循環(huán)和流程開式蓄能除濕(Dehumidify)空調(diào)系統(tǒng)工作流程如所示。
　　采用全量蓄能策略時(shí)，用電低谷時(shí)段控制閥V4開式蓄能除濕(Dehumidify)空調(diào)系統(tǒng)工作循環(huán)和流程(liú chéng)開，V1關(guān)，溶液(Solution)泵將少量溶液送入發(fā)生/冷凝器，由輔助加熱器加熱這部分溶液；發(fā)生/冷凝器內(nèi)的壓力升高到設(shè)計(jì)壓力，加熱器停止(stop)工作；壓縮機(jī)(compressor)啟動(dòng)，溶液泵再次將溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液加壓，并經(jīng)溶液換熱器加熱后噴淋在發(fā)生/冷凝器的換熱管束外；溶液受熱產(chǎn)生過熱水蒸氣，經(jīng)加濕降溫處理后進(jìn)入壓縮機(jī)；壓縮后的水蒸氣在換熱管束內(nèi)冷凝，冷凝熱傳給管束外溶液作為發(fā)生熱；大部分凝結(jié)水進(jìn)入水儲(chǔ)罐；出發(fā)生/冷凝器的溶液經(jīng)換熱器降溫后流回溶液儲(chǔ)罐。昆山空壓機(jī)是回轉(zhuǎn)容積式壓縮機(jī)，在其中水或其它液體當(dāng)作活塞來壓縮氣體，然后將氣體排出。隨著上述過程的進(jìn)行，溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液質(zhì)量逐漸減少，溶液濃度逐漸增大，溶液化學(xué)勢(shì)增大。
　　當(dāng)溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液濃度達(dá)到設(shè)計(jì)值后，充能過程結(jié)束，壓縮機(jī)(compressor)停止運(yùn)行，V4關(guān)，V1開。
　　釋能時(shí)，儲(chǔ)罐內(nèi)水和溶液分別進(jìn)入蒸發(fā)器和吸收器；產(chǎn)生的水蒸氣進(jìn)入吸收器被溶液吸收；出吸收器的溶液經(jīng)再循環(huán)泵加壓送入除濕器，吸收空氣中的水；出除濕器的稀溶液分流，一部分通過閥V3與來自溶液儲(chǔ)罐的濃溶液混合進(jìn)行循環(huán)，保證除濕器有合適的氣液比，另一部分進(jìn)入溶液儲(chǔ)罐；出蒸發(fā)器的冷水部分進(jìn)入室內(nèi)風(fēng)機(jī)盤管系統(tǒng)，承擔(dān)室內(nèi)冷負(fù)荷，另一部分引入除濕空調(diào)器，承擔(dān)新風(fēng)降溫冷負(fù)荷，由此達(dá)到對(duì)顯熱負(fù)荷和潛熱負(fù)荷的分別處理(chǔ lǐ)。隨著上述過程的進(jìn)行，溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液質(zhì)量逐漸增加，溶液濃度逐漸降低，溶液化學(xué)勢(shì)減小，儲(chǔ)存能量轉(zhuǎn)換成冷量和除濕能。釋能結(jié)束后，水儲(chǔ)罐內(nèi)多余水被排空，系統(tǒng)完成一個(gè)工作循環(huán)，所用時(shí)間為24 h.
　　因溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液物性參數(shù)均隨時(shí)間而變，導(dǎo)致蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行特性、設(shè)備負(fù)荷等參數(shù)也隨時(shí)間而變，系統(tǒng)運(yùn)行過程(guò chéng)是動(dòng)態(tài)的，需要采用數(shù)值方法對(duì)系統(tǒng)循環(huán)熱力過程進(jìn)行求解。
　　開式蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)可采用的工作溶液有溴化鋰、氯化鋰、氯化鈣和三甘醇等水溶液，它們都各有特點(diǎn)。在溶液除濕領(lǐng)域(field)內(nèi)，氯化鋰水溶液具有比較好的工作特性而被廣泛使用，本文對(duì)采用氯化鋰水溶液作為工作溶液的蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行研究。
　　2動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型
　　2. 1建模假設(shè)在建立開式蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行過程(guò chéng)動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型(model)前，需對(duì)系統(tǒng)工作過程作如下簡(jiǎn)化：1）忽略流體的流動(dòng)阻力(resistance)和泵消耗的功；2）不考慮系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)的升壓過程；3）忽略發(fā)生/冷凝器內(nèi)的存液量；4）忽略系統(tǒng)各設(shè)備熱容；5）系統(tǒng)內(nèi)各設(shè)備充分絕熱；6）任何時(shí)刻溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)和溫度分布均勻。
　　2. 2動(dòng)態(tài)模型建立為便于建立動(dòng)態(tài)模型，可將所示的蓄能系統(tǒng)分成若干個(gè)模塊（模塊的劃分比較隨意，可以將蓄能系統(tǒng)內(nèi)的某一部件作為一個(gè)模塊，也可以將多個(gè)部件作為一個(gè)模塊） ，分別對(duì)每一模塊建立質(zhì)量及能量動(dòng)態(tài)平衡方程，然后聯(lián)立這些方程進(jìn)行數(shù)值求解。
　　任意時(shí)刻τ，第k個(gè)模塊的質(zhì)量動(dòng)態(tài)平衡方程為d m k（τ）dτ=∑d m k ，i（τ）dτ-∑d m k ，o（τ）dτ（1）0 =∑d m k ，i（τ）dτξi（τ） -∑d m k ，o（τ）dτξo（τ）（2）式（1） ，（2）中m為質(zhì)量，kg ；ξ為L(zhǎng)iCl的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；下標(biāo)i ，o分別表示進(jìn)、出第k個(gè)模塊界面的流股。
　　第k個(gè)模塊的能量動(dòng)態(tài)平衡方程為d E（τ）dτ=∑d Q k ，i（τ）dτ+∑d m k ，i（τ）dτh k ，i（τ） -∑d Q k ，o（τ）dτ-∑d m k ，o（τ）dτh k ，o（τ）（3）
　　式中E為能量，kWh或MJ ；Q為熱量或冷量，kWh或MJ ；h為比焓， kJ/ kg.
　　壓縮(compression)機(jī)功率為N
　　（τ） = d m w dτ+ d m 1（τ）dτ act =
　　（ m wv + m 1） isηis（4）式中N為壓縮機(jī)的功率，W ；m w為水儲(chǔ)罐中水的質(zhì)量，kg ；m 1為加濕器中水的質(zhì)量，kg ；h 1和h 11分別為壓縮機(jī)出口和入口水蒸氣的比焓，kJ/ kg ；m wv為出發(fā)生/冷凝器的水蒸氣質(zhì)量流量，kg/ s ，等于進(jìn)入水儲(chǔ)罐的冷凝水的質(zhì)量流量m w；m 1為噴入加濕器的水的質(zhì)量流量，kg/ s ；η為壓縮機(jī)效率；下標(biāo)act指實(shí)際過程，is指等熵壓縮過程。
　　壓縮(compression)機(jī)所消耗的電能為W c（τ） =∫τ0 d W c（τ）dτdτ=∫τ0 N
　　（τ）dτ（5）各儲(chǔ)罐中溶液或水的質(zhì)量和能量的變化為m ss（τ） = m ss（τ） |τ= 0 +∫τ0 d m ss（τ）dτdτ（6）E ss（τ） = E ss（τ） |τ= 0 +∫τ0 d E ss（τ）dτdτ（7）m ws（τ） = m ws（τ） |τ= 0 +∫τ0 d m ws（τ）dτdτ（8）E ws（τ） = E ws（τ） |τ= 0 +∫τ0 d E ws（τ）dτdτ（9）式（6）～（9）中下標(biāo)ss指溶液儲(chǔ)罐，ws指水儲(chǔ)罐。
　　蒸發(fā)器、吸收器和水儲(chǔ)罐冷卻(cooling)器的換熱量為Q e（τ） =∫τ0 d Q e（τ）dτdτ（10）Q ab（τ） =∫τ0 d Q ab（τ）dτdτ（11）Q ws（τ） =∫τ0 d Q ws（τ）dτdτ=∫τ0 c p ，w（τ） d m w（τ）dτdτ（12）式（10）～（12）中c p ，w為水的比定壓熱容， kJ/（kg ℃） ；t 3和t 4分別為進(jìn)入水儲(chǔ)罐的冷凝水溫度和水儲(chǔ)罐出口水溫，℃；下標(biāo)e指蒸發(fā)器，ab指吸收器。文氣/液質(zhì)量流量比小于
　　2. 3時(shí)，絕熱除濕過程可近似看作等溫除濕過程。昆山空壓機(jī)維修在啟動(dòng)前，首先啟動(dòng)油泵控制系統(tǒng)，油泵控制系統(tǒng)啟動(dòng)后保證空壓機(jī)各潤(rùn)滑部件潤(rùn)滑良好，同時(shí)油泵控制系統(tǒng)可通過內(nèi)置的溫控閥來調(diào)節(jié)內(nèi)部油壓和油溫，以滿足系統(tǒng)需要。在小氣液比條件下，新風(fēng)處理過程可以看作是先等溫除濕，后等濕冷卻降溫的過程。
　　等濕冷卻降溫過程能量平衡方程為d Q a（τ）dτ= d m a（τ）dτ- 2 500 d m a（τ）dτ（13）式中d為濕空氣含濕量，g/ kg ；下標(biāo)a指濕空氣。
　　τ時(shí)刻，新風(fēng)處理過程帶入系統(tǒng)的能量(energy)以及等濕冷卻降溫過程消耗的冷量分別為E a（τ） =∫τ0 d m a（τ）dτdτ（14）Q a（τ） =∫τ0 d Q a（τ）dτdτ（15）進(jìn)出系統(tǒng)的能量必須守恒，這是檢驗(yàn)充、釋能過程數(shù)值模擬是否準(zhǔn)確的重要判據(jù)，即W c（τ） + Q e（τ） + = E ss（τ） + E ws（τ） + Q ab（τ） + Q ws（τ）（16）需要注意的是，新風(fēng)除濕過程釋放的熱量最終通過吸收器排出，而新風(fēng)冷卻降溫過程所消耗的冷量是由蒸發(fā)器提供的，排熱量Q a計(jì)入蓄能系統(tǒng)的制冷量中。昆山空壓機(jī)是一種用以壓縮氣體的設(shè)備?？諝鈮嚎s機(jī)與水泵構(gòu)造類似。大多數(shù)空氣壓縮機(jī)是往復(fù)活塞式，旋轉(zhuǎn)葉片或旋轉(zhuǎn)螺桿。離心式壓縮機(jī)是非常大的應(yīng)用程序。
　　3算例以我國(guó)南方高濕地區(qū)辦公建筑除濕空調(diào)工況為例，對(duì)該系統(tǒng)按全量蓄能策略運(yùn)行時(shí)的工作過程(guò chéng)進(jìn)行數(shù)值模擬，得到該蓄能系統(tǒng)在除濕空調(diào)工況下運(yùn)行參數(shù)隨時(shí)間的變化關(guān)系。蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)如所示。系統(tǒng)對(duì)建筑物的顯熱和潛熱負(fù)荷分別進(jìn)行處理，即采用無回風(fēng)的獨(dú)立新風(fēng)系統(tǒng)，建筑物濕負(fù)荷由新風(fēng)承擔(dān)，切斷了室內(nèi)病菌的傳播途徑。
　　空調(diào)建筑新風(fēng)量12 760 m 3 / h ，19 ：00后新風(fēng)量減小。設(shè)計(jì)日室外氣溫變化范圍為27～35℃，平均相對(duì)濕度為75 %。處理(chǔ lǐ)后的新風(fēng)溫度為25℃，相對(duì)濕度為45 %。設(shè)計(jì)日逐時(shí)空調(diào)總負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷、室外溫度及冷卻水溫度所示。系統(tǒng)蒸發(fā)溫度為7℃，溶液換熱器冷端溫差為10℃，發(fā)生壓力(pressure)為40 kPa ，壓縮機(jī)等熵效率(efficiency)為60 %，吸收
　　器出口溫度比冷卻水入口溫度高5℃。設(shè)定除濕器內(nèi)氣液比為
　　1. 36.系統(tǒng)充能時(shí)間為10 h
　　（22 ：00～8 ：00） ，充能時(shí)段無空調(diào)負(fù)荷；釋能時(shí)間為14 h（8 ：00～22 ：00）。
　　4數(shù)值模擬結(jié)果及分析經(jīng)數(shù)值模擬，設(shè)計(jì)日充能開始時(shí)刻，兩儲(chǔ)罐內(nèi)溶液(Solution)或水的參數(shù)分別為：ξss（τ） |τ= 0 = 0. 387 0 ，m ss（τ）|τ= 0 = 28 123 kg
　?。╒ ss | max = 
　　2
　　2. 43 m 3） ，t ss（τ）|τ= 0 = 3
　　3. 3℃，m ws（τ） |τ= 0 = 0 kg.
　　系統(tǒng)充、釋能過程各儲(chǔ)罐內(nèi)溶液或水的質(zhì)量和能量隨時(shí)間的變化如圖5所示。充能過程溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液質(zhì)量逐漸減少，能量逐漸增加；而水儲(chǔ)罐內(nèi)的質(zhì)量和能量均增加。水儲(chǔ)罐水溫保持恒定（28℃） ，因此其能量的增加只是因質(zhì)量增加的緣故。
　　溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液能量(energy)變化受兩因素影響(influence)，一是儲(chǔ)罐內(nèi)溶液濃度變化使其化學(xué)勢(shì)變化，導(dǎo)致溶液潛能發(fā)生變化；二是溶液溫度變化，使溶液顯能發(fā)生變化。
　　釋能過程(guò chéng)儲(chǔ)罐內(nèi)質(zhì)量和能量的變化與充能過程正好相反。充、釋能過程中各儲(chǔ)罐內(nèi)溶液或水的質(zhì)量和能量隨時(shí)間的變化溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液溫度和LiCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨時(shí)間的變化如所示。充能過程溶液儲(chǔ)罐內(nèi)水分不斷減少，LiCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)不斷增大，充能結(jié)束時(shí)達(dá)到最大，為50. 2 %。儲(chǔ)罐內(nèi)溶液溫度升高的原因是，出溶液換熱器的濃溶液溫度比儲(chǔ)罐內(nèi)溶液溫度高10℃，熱量被濃溶液帶入儲(chǔ)罐并積累，使儲(chǔ)罐內(nèi)溶液溫度升高。
　　充、釋能過程中溶液(Solution)儲(chǔ)罐內(nèi)溶液溫度和LiCl的質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨時(shí)間的變化充能結(jié)束時(shí)各儲(chǔ)罐內(nèi)的參數(shù)分別為：m ss |τ= 10 h = 21 680 kg ，ξss（τ） |τ= 10 h = 0. 502 ，t ss（τ） |τ= 10 h = 6
　　3. 8℃，m ws（τ） |τ= 10 h = 6 443 kg
　　（V ws | max = 
　　6. 57 m 3）。釋能過程結(jié)束時(shí)，溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液參數(shù)(parameter)恢復(fù)到充能開始時(shí)刻的值。而水儲(chǔ)罐內(nèi)剩余的水量為m ws（τ） |τ= 14 h = 1 960 kg ，這部分水被排掉。
　　充能過程溶液儲(chǔ)罐內(nèi)LiCl濃度逐漸增大，發(fā)生溫度不斷升高，導(dǎo)致壓縮機(jī)出口壓力（p c）和溫度升高。壓縮機(jī)吸入壓力不變（p g = 40 kPa） ，則壓縮機(jī)壓縮比（Γ= p c / p g）隨之增加。為避免壓縮機(jī)排氣溫度過高，采用濕壓縮方式。模擬計(jì)算時(shí)，壓縮機(jī)出口水蒸氣(簡(jiǎn)稱水汽)始終處于飽和狀態(tài)。為滿足這一條件，可調(diào)節(jié)噴入加濕器的水流量（m 1） ，改變濕蒸氣干度。經(jīng)數(shù)值模擬，充能過程噴入減溫器的水流量從0. 034 4 kg/ s逐漸增大到0. 046 7 kg/ s ，相應(yīng)出加濕器的水蒸氣干度從0. 849逐漸降低到0. 816.由于吸入的濕蒸氣質(zhì)量流量和壓縮比均隨充能時(shí)間而增大，故壓縮機(jī)所需的功率（N）也逐漸增大，從充能開始時(shí)的14
　　9. 7 kW增加到結(jié)束時(shí)的19
　　2. 9 kW.
　　隨充能時(shí)間的變化釋能過程壓縮(compression)機(jī)停止(stop)工作，系統(tǒng)(system)依靠?jī)?chǔ)存在溶液(Solution)儲(chǔ)罐內(nèi)的溶液潛能(Potential)完成制冷和除濕工作。釋能過程各換熱設(shè)備熱負(fù)荷隨時(shí)間的變化如圖9所示。
　　吸收器不僅負(fù)擔(dān)來自蒸發(fā)(evaporation)器的負(fù)荷，還負(fù)擔(dān)來自除圖9釋能過程(guò chéng)各換熱設(shè)備的負(fù)荷隨時(shí)間的變化濕器的負(fù)荷，熱負(fù)荷較大。與除濕過程的潛熱負(fù)荷比，除濕后新風(fēng)冷卻所需的冷負(fù)荷很小。除濕過程最大潛熱負(fù)荷為15
　　2. 1 kW ，而新風(fēng)冷卻所需的最大冷負(fù)荷為4
　　2. 79 kW.蒸發(fā)器負(fù)荷包括室內(nèi)空調(diào)負(fù)荷和新風(fēng)冷卻負(fù)荷兩部分。
　　顯示了釋能過程流過各控制（control)閥和再循環(huán)泵的溶液質(zhì)量流量隨時(shí)間的變化。昆山空壓機(jī)保養(yǎng)主要噪聲源是進(jìn)、排氣口，應(yīng)選用適宜的進(jìn)排氣消聲器?？諌簷C(jī)進(jìn)氣噪聲的頻譜呈低頻特性，進(jìn)氣消聲器應(yīng)選用抗性結(jié)構(gòu)或以個(gè)、抗性為主的阻抗復(fù)合式結(jié)構(gòu)?？諌簷C(jī)的排氣氣壓大，氣流速度高，應(yīng)在空壓機(jī)排氣口使用小孔消聲器通過控制閥V1
　　釋能過程流過各控制閥和再循環(huán)泵的質(zhì)量流量隨時(shí)間的變化和V2的溶液質(zhì)量流量隨時(shí)間的變化關(guān)系相同，也與空調(diào)逐時(shí)總負(fù)荷變化規(guī)律相似，兩者的流量差是溶液吸收的總水流量。在釋能開始階段，因溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液中LiCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)高而空調(diào)總負(fù)荷低，通過V2控制閥的溶液質(zhì)量流量較小。隨著釋能過程的進(jìn)行，溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液中LiCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸降低而空調(diào)總負(fù)荷逐漸增加，通過V2控制閥的溶液質(zhì)量流量迅速增大，其原因在于當(dāng)空調(diào)負(fù)荷逐漸增大時(shí)，需要更多的濃溶液來吸收來自蒸發(fā)器的水蒸氣。到16 ：00時(shí)空調(diào)總負(fù)荷開始降低，盡管這時(shí)溶液儲(chǔ)罐內(nèi)溶液中LiCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)已經(jīng)降低，但通過V2控制閥的溶液質(zhì)量流量也開始減小。因此通過數(shù)值模擬可以知道，空調(diào)負(fù)荷對(duì)流過各控制閥的溶液流量影響更大。在模擬計(jì)算中，吸收器出口溶液質(zhì)量流量受除濕器中氣液比限制，流量變化不大（19 ：00以后新風(fēng)流量降低，進(jìn)入除濕器的溶液流量也隨之減?。?。
　　而吸收器入口溶液質(zhì)量流量等于吸收器出口質(zhì)量流量減去進(jìn)入蒸發(fā)器的水流量。與溶液質(zhì)量流量相比，水流量要小得多。故吸收器入口溶液質(zhì)量流量變化規(guī)律與出口質(zhì)量流量相似，并等于通過V2和V3的溶液質(zhì)量流量。因此，通過控制閥(Control valve)V3的回流溶液的質(zhì)量流量變化正好與通過控制閥V2的溶液質(zhì)量流量相反。
　　5系統(tǒng)COP及有效蓄能密度開式蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)的循環(huán)CO P為CO P =∑Q e +∑（ E a - Q a）∑W c = 2。55蓄能密度是評(píng)價(jià)蓄能系統(tǒng)的另一項(xiàng)重要指標(biāo)，可以作為衡量蓄能系統(tǒng)體積利用率的一個(gè)尺度。
　　定義有效體積蓄能密度為系統(tǒng)輸出能量與儲(chǔ)罐總?cè)莘e之比，即SD = 0185（Q e + E a - Q a） | ss V ss | max + V ws | max = 0185（Q e + E a - Q a） | ss m ssρss max + m wsρws max = 1
　　30. 4 kWh/ m 3 = 46
　　9. 6 MJ/ m 3式中系數(shù)0. 85是考慮到液體受溫度和壓力影響而膨脹儲(chǔ)罐需要留有一定的空間(space)；V ss | max和V ws | max分別為計(jì)算得到的在最大儲(chǔ)液量時(shí)儲(chǔ)罐的容積；（Q e + E a - Q a） | ss為系統(tǒng)儲(chǔ)存的能量轉(zhuǎn)換輸出的冷能和除濕潛熱量。
　　6結(jié)論采用全蓄能策略運(yùn)行開式蓄能除濕空調(diào)，壓縮機(jī)在夜間用電低谷時(shí)段運(yùn)行工作，將夜間富裕的電能轉(zhuǎn)換成工作溶液的化學(xué)勢(shì)能并儲(chǔ)存起來；白天用電高峰時(shí)段壓縮機(jī)不工作，系統(tǒng)依靠存儲(chǔ)在溶液儲(chǔ)罐內(nèi)的溶液化學(xué)勢(shì)完成制冷(Refrigeration)及除濕的目的，能夠很好地起到削峰填谷的作用。昆山空壓機(jī)保養(yǎng)主要噪聲源是進(jìn)、排氣口，應(yīng)選用適宜的進(jìn)排氣消聲器?？諌簷C(jī)進(jìn)氣噪聲的頻譜呈低頻特性，進(jìn)氣消聲器應(yīng)選用抗性結(jié)構(gòu)或以個(gè)、抗性為主的阻抗復(fù)合式結(jié)構(gòu)?？諌簷C(jī)的排氣氣壓大，氣流速度高，應(yīng)在空壓機(jī)排氣口使用小孔消聲器
　　該蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)的蓄能原理、運(yùn)行方式和循環(huán)熱力計(jì)算與常規(guī)蓄能空調(diào)完全不同，不僅可以緩解高峰用電緊張的矛盾，同時(shí)還有如下特性：1）用水作為制冷劑，OD P和GW P均為0 ，對(duì)環(huán)境無任何損害；2）壓縮(compression)機(jī)吸入壓力與蒸發(fā)壓力無關(guān)，可以通過提高發(fā)生壓力來減小蒸汽壓縮機(jī)的尺寸；3）儲(chǔ)存的能量既可轉(zhuǎn)換成冷量供建筑空調(diào)使用(use)，還可轉(zhuǎn)換成除濕潛熱供新風(fēng)除濕處理(chǔ lǐ)使用；4）系統(tǒng)的蓄能儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，有效蓄能密度大；5）系統(tǒng)輸出冷水的溫度（temperature)與普通集中空調(diào)系統(tǒng)內(nèi)制冷機(jī)組輸出冷水的溫度相同，可以比較容易地將普通空調(diào)系統(tǒng)改造成蓄能空調(diào)系統(tǒng)，而不需要改動(dòng)投資較大又較難改造的空調(diào)管路和末端系統(tǒng)。
　　本文數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果(result)的分析對(duì)了解開式蓄能除濕空調(diào)系統(tǒng)工作特性有很大的幫助，這些計(jì)算結(jié)果也是蓄能系統(tǒng)設(shè)計(jì)、設(shè)備選型或設(shè)計(jì)、運(yùn)行控制、技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)等的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。作為一種新的能量轉(zhuǎn)換及儲(chǔ)存技術(shù)，其所具有的工作特點(diǎn)與其他蓄能技術(shù)完全不同。該技術(shù)不僅可對(duì)電力負(fù)荷起到削峰填谷作用，而且具有較高的能量轉(zhuǎn)換效率和較大的溶劑有效蓄能密度，有著良好的開發(fā)和應(yīng)用前景。